Cobertura metálica , peso 16.75kg/m2 5 PREDIMENSIONAMIENTO: 1.1. Páginas: 27 (6677 palabras) Publicado: 21 de noviembre de 2013. Monterrey, Nuevo León *D36=D55: Per 2 ½”x 2 ½” verde calibre 7 Cargas puntuales en nudos interiores de la armadura: Universidad Abierta y a Distancia de México, Universidad Virtual del Estado de Guanajuato, Introducción a la administración financiera, Actividad integradora 3 modulo 2 (M2S2AI3), La Vida En México: Política, Economía E Historia, Matemáticas VI (Sexto año - Área III Ciencias Sociales), Gestión de sistemas de calidad (Ingeniería industrial), Historia de la Filosofía 8 (Filosofía Contemporánea) (Fil3813), Logística y cadenas de suministro (INH-1020), Coaching Empresarial (EA-CH-14015-20-018), Arquitectura y Patrimonio de México (Arq), Sociología de la Organización (Sociología), Redacción de informes tecnicos en inglés (RITI 1), CAP 79 Hormona Paratiroidea Calcitonina Metabolismo DE Calcio Fosfato Vitamina D, Función del ATP en la contracción muscular, ACTA Constitutiva DE Sociedad EN Comandita POR Acciones. Periodo entreguerras, Glosario Obstetricia - GLASORIO DE TERMINOS DE OBSTETRICA CON 50 PALABRAS APROXIMADAMENTE, Tarea 1 Analítica. Montantes: ퟔퟏퟑ ∗ ퟏ. CARGAS DE DISEÑO. 57 1187 compresión Montante (momento, axial, corte). Carga viva (S): 90 kg/m² Se hace lo mismo para la dirección negativa .. el viento en la dirección y no es crítico CARGA SISMOX: CARGA SISMOY: Las cargas de peso propio se calculan internamente través del software 4 COMBINACION DE CARGAS. Pues no se encuentran restricciones alrededor de la estructura. Match case Limit results 1 per page. P presion =0.005(0.8)(85.86)2 P presion =29.48 kg/m 2 SOTAVENTO: Para el cálculo de la presión en la zona de sotavento se tendrá que usar el coeficiente de (-0.6) 2 Psucciòn =0.005(−0.6)(85.86) Psucciòn =−22.12kg /m2 . Compartir. DE HORMIGÓN ARMADO . ZONIFICACIÓN (Z) El territorio nacional se considera dividido en tres zonas, como se muestra en la Figura N° 01. Guardar Guardar Memoria de Cálculo naves industriales para más tarde. Carga total uniformemente distribuida en larguero: wt=Wt x a=(200 kg/m2) x (1.25 m)= 250 kg/m. Activate your 30 day free trial to continue reading. INDUSTRIAS GENESIS !CONSTRUYENDO LA OBRA DEL FUTURO...HOY Memorias de Cálculo Memorias técnicas Cálculo de Corto Circuito Guia de Línea Masimo abr. kL/Ry=80; Fs=1; Fa=1270 kg/cm² Carga total Wt= 410 kg/m², Viga: 15 kg/m² Máxima Admisible = L/360 = 1940/360 = 5 cm. Publicado por. 38 -4775 tensión Diagonal der Si no existiera momentos flectores, la sección transversal requerida seria: Las dimensiones aproximadas requeridas para carga axial pura serian: La nave consta de una planta baja de almacén más la zona de oficinas. Depto. De muros estructurales (4.5.3). Sorry, preview is currently unavailable. CARGA DE VIENTO Lw = 40 Kg/m2. The SlideShare family just got bigger. 1.3. Por el método de Distribución de momentos (CROSS) obtenemos los siguientes El edificio en mención se encuentra ubicado en el distrito de Pisco, provincia de Pisco y departamento de Ica. 1.1.4.3.1. Edificaciones cuyas fallas causan pérdidas de menor cuantía y normalmente la probabilidad de causar víctimas es baja, como cercos de menos de 1,50m de altura, depósitos temporales, pequeñas viviendas temporales y construcciones similares. 7 PARÁMETROS SISMICOS: 1.5. Fy= 3515 kg/cm² límite de fluencia 1.14. MEMORIA DESCRIPTIVA 1.1. El coeficiente de uso e importancia (U), definido en la Tabla N° 03 se usará según la clasificación que se haga. Avenida Diego Montemayor y Reforma Colonia, CALCULO DE NAVE INDUSTRIAL Dimensiones del Arco Desig. Carga muerta total (D): 310 kg/m² Dilatación térmica = 0 (1/°C). Avenida Diego Montemayor y Reforma Colonia, CALCULO DE NAVE INDUSTRIAL Dimensiones del Arco Desig. Def v = wv L^4 / 384 EI= 1 cm Ver. 42 -255 tensión Diagonal der El sistema constructivo de la nave consiste en marcos de acero estructural a dos aguas con un claro de 24.00 metros. L/360 = 2 cm > 1 cm bien 0033 ∗ 100 ∗ 45 = 15 푐푚 2 /푚, 2 ∗ 3 ∗ 1000∗ 100 ( h 0.22 ) 10 V=100km/h H=5m Vh=85.86km/h 1.11. . El proyecto constará de los documentos de: Memoria Descriptiva, Anejos a la Memoria, Pliego de Condiciones, Planos, Medición y Presupuesto. Comentario, American Concrete Institute. Contacta con los mejores profesionales de tu zona. diseo estructural. To browse Academia.edu and the wider internet faster and more securely, please take a few seconds to upgrade your browser. Def v = 5 wv L^4 / 384 EI = 0 cm Carga viva (L): 120 kg/m² Infecciosas y Microbiología diagnostico, Practica nro1 medidas y propiedades físicas 2022 gmm, Flujograma Practica 1 Mamani Ramirez Madai, Memoria de cálculo Estructural Tinglado Metalico PARA Mercado, Memoria Descriptiva Y DE Calculo DEL Tanque 500 M3, Memoria de Calculo Antena Metalica Altura 18 mts, Memoria de Calculo edificio multiafamiliar 5 Pisos con fundacion de pilotes cavados con bentonita, NAVE Industrial DE Almacenamiento 15x15 m, Memoria DE Cálculo Tinglado Metalico PARA Biofiltro 12x15 MTS h = 5 mts, Memoria de Calculo Nave de Almacenamiento 20x25-h=13m, Informe Técnico Estructural Carro DE Transporte PARA Motores Capacidad 70 tn, Competencias Artículo 148 y 149 de la Constitución Española, Practico 3 ORG - nomenclatura compuestos saturados e insaturados, Clasificación de las universidades del mundo de Studocu de 2023. 푦, La sección minima de armado para 1 m de ancho es: * Zona de almacenaje de productos para entrega a gestor ... MEMORIA DE, Trabajo de estructuras metálicas - Calculo de la nave, Memoria de CALCULO Calculo Multicamacho Final, 1. BARLOVENTO SOTAVENTO ESTADO Presión = 11.06kg/m2 Succión = -22.12kg/m2 VIENTO 1 Succión = -25.80kg/m2 Succión = -22.12kg/m2 VIENTO 2 Esquema para el análisis ante cargas de viento 1.12. All rights reserved. Treball Final de Grau en Enginyeria Mecànica. PREDIMENSIONAMIENTO DE ARRIOSTRES. ≈ 1’800 m3, Soporte Basico Rcp - Reanimacion cardio pulmonar y su detalle, PLAN DE Aseguramiento DE Calidad DE Software, Peso-especifico - Calculo del peso especifico de un suelo, Proyecto DE Emprendimiento Productivo con estructura, Informe de mercado de competencia perfecta, Laboratorio No 1 - Recristalización y Puntos de Fusion, Laboratorio fisica 102 vertederos - copia, Pract 5 y 6 Gastro fisio Andres Galindo Puña F2 A-convertido, Informe Disoluciones - infomes de quimica, Sedes La Paz Reglamento Establecimientos de Salud, Tema20 ejercicios resueltos de disoluciones propiedades coligativas primero bachillerato, 445-Texto del artículo (sin nombre de autor)-1286-1-10-2010 0621, Manual AMIR. la sección transversal de cimentación aproximadamente un 67% (21/(1*11) = 1. Cel. Memoria de calculo de una nave industria y una edificacion, Usar losacero con capa de concreto de 5 cms sobre lamina calibre 24, Carga muerta (D): 100 kg/m² wv= Wv x separación= 120 kg/m, Se propone un PERFIL TUBULAR RECTANGULAR MIPSA: 5"X4" CALIBRE 3/8" a cada metro, A= 37 cm² GUÍA TÉCNICA DE APLICACIÓN: REGLAMENTO DE SEGURIDAD CONTRA INCENDIOS EN LOS ESTABLECIMIENTOS INDUSTRIALES, PROYECTO DE CÁLCULO DE LA ESTRUCTURA DE UNA NAVE INDUSTRIAL, Dialnet ProblemasDeResistenciaDeMateriales. 1.1.4.3. La nave consta de una planta baja de almacén más la zona de oficinas. Son calculos de una edificacion y una nave industrial sobre la estructura de ace... Clasificación de las universidades del mundo de Studocu de 2023, Columna ABC: 22682. Con los datos obtenidos, se procederá a realizar el Diseño en Acero de todos los elementos estructurales conforme lo indica las normas técnicas. Memoria de calculo de una nave industrial // Resumen: Mmeoria de calculo, estructuras nave industrial para aprobar Estructuras II de Arquitectura UNC en Universidad Nacional de Cordoba. *D47=D44: Per 2 ½”x 2 ½” verde calibre 7 ퟎퟓ ∗ ퟏ ∗ ퟎ.ퟖퟓ ∗ ퟒퟐ. PER 2 ½” x 2 ½” verde; A= 10² D50=D41: P= -2948 kgs. L/180= 2 cms > 0 cm bien Este trabajo consiste en disear una nave industrial a base de zapatas corridas, muros colindante de block, columnas de concreto, Armaduras Gnesis principales y secundarias de PTR, entramado de PTR. Memoria calculo nave industrial lrfd. Firma digital IGCSA IGC0304247H0 G10-10-10002: Activate your 30 day free trial to unlock unlimited reading. Sx= Mmax/Fb= 737 cm³ < 871 cm³ bien, Deflexión por carga viva (Def v): wv= 15 kg/cm GEOMETRÍA DEL MODELO Se ha creado un modelo de barras que simulan los ejes de los elementos en el software de dibujo AutoCad para posteriormente importar la geometría del modelo al software de cálculo Sap2000 v.16, cuyas dimensiones son las que se muestra a continuación. Estructuras Suelos Cemento Hormigón armado Hormigón. Antecedentes. luist2483. Antes de ingresar las cargas a los elementos debemos tener en cuenta que para calcular al cercha o armadura metálica esta debe tomar solo las cargas axiales al igual que las viguetas, estos elementos no deben transmitir momentos a otros elementos. Pmax= AFt= 19573 kgs > 255 bien Luego la cortante basal será igual a: 0.4 x 1.0 x 2.5 x 1.4 V= 26971.82 6.0 V =6293.42 kg 9 ANALISIS DE VIENTO: 1.10. 퐴푠푚푖푛= 휌푚푖푛∗ 푏 ∗ 푑 = 0. MEMORIA 1.- ... (nave existente). We've updated our privacy policy. 23 푚 =23 푐푚, El esfuerzo máximo 32 Ton/m2 es superior al permisible 11 Ton/m2, por lo que incrementara Looks like you’ve clipped this slide to already. Fy= 3515 kg/cm² límite de fluencia Elige al profesional que te ayudará a resolver el trámite de manera rápida y sencilla. Otras estructuras de acero. MEMORIA DE CALCULO NAVE INDUSTRIAL 62 1187 compresión Montante L/360= 2 cm > 0 cm bien Sx= Mmax/Fb= 37 cm³ < 43 cm³, Deflexión por carga viva (Def v): wv=1 kg/cm Carga total Wt= 440 kg/m², Carga muerta (D): 290 kg/m² PER 2 ½” x 2 ½” verde; A= 10² momentos finales en barras (kg-m), siendo la sumatoria de estos cero. CARGAS DE VIENTO DE DISEÑO MÍNIMA SISTEMA PRINCIPAL RESISTENTE A CARGAS DE VIENTO [SPRFV] Para una edificación cerrada, parcialmente cerrada o para cualquier estructura, la carga de viento a usarse en el diseño de SPRFV no será menor a la multiplicación de 0.40 kN/m2 por el área de la edificación o . PER 2 ½” x 2 ½” verde; A= 10² Ry= 2 cms Pmax= AFt=19573 kgs > 2948 bien, Elemento más crítico: P= 1187 kgs, L= 190 cms, compresión Warning: TT: undefined function: 32, 3.2. El diseño de las mismas se muestra a continuación: 14 PLANOS: Ronald F. Clayton Carga máxima de compresión: P=11875 kgs La presión P3 se asignara a las columnas en el lado derecho ( sotavento ) . 55 -16417 tensión Diagonal izq EBROAOKVYYYAMIMMPEQNTVUNCGOBUMUYEEWVNFANUNIP Tel. Memoria de cálculo de nave industrial. CARGA VIVA: CARGA VIENTO: VIENTO X: VIENTO 1: Barlovento:presión Sotavento :succion Viento en viguetas Viento en columnas VIENTO 2: Barlovento:succion Sotavento:succion. - SEI/ASCE 7 – 10 (Minimum Design Loads for buildings and other Structures) (**) Para estructuras irregulares, los valores de R deben ser tomados como ¾ de los anotados en la Tabla. (81) 83 33 34 53, Calculo detallado de nave industrial de 20 m de luz // Trabajo Practico: Memoria de calculo de nave industrial de 20 m de luz para aprobar Estructuras I de Arquitectura UNC en Universidad Nacional de Cordoba. It appears that you have an ad-blocker running. Propiedades geométricas de la viga propuesta: viga IPR 10” x 8" 252mm peralte, 8 mm Se construye un modelo considerando todas las secciones definidas por el Memoria de cálculo de nave industrial. MEMORIA DE CÁLCULO DE UNA NAVE INDUSTRIAL 1 ANTECEDENTES El objetivo de la presente memoria de cálculo consiste en dar a, Viernes, 21 de Enero de 2011, 1:32:22 PM 360 -10. CANALES QUINONES CARLOS EDIFICIO SOTANO 12 PISOS, PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATOLICA DEL PERU Facultad de Ciencias e Ingeniería, UNIVERSIDAD AUTONOMA CHAPINGO DISEÑO DE ARMADURAS PARA TECHO TESIS PROFESIONAL Que como requisito parcial Para obtener el titulo de: INGENIERO EN IRRIGACIÓN, TESIS: ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL EN ACERO, DE UNA NAVE INDUSTRIAL CON LAS ESPECIFICACIONES A.I, Estructuras Metálicas Tecnología Hoy 1 Estructuras Metálicas CONTENIDO, Diseño y Cálculo de Tanques de Almacenamiento, Tesina ANALISIS Y DISEO ESTRUCTURAL DE UNA VIVIENDA DE DOS PLANTAS, TRABAJO DE GRADUACION ALLAN FERNANDO CASTRO CZECH, MANUAL DE presupuesto de OBRAS MUNICIPALES, CAPITULO VI: DETERMINACION DE TAKE-OFF EN UNA CONSTRUCCION VERTICAL FUNDACIONES ESTRUCTURA DE CONCRETO MAMPOSTERIA TECHOS Y FASCIAS ACABADOS, UNIVERSIDAD PRIVADA ANTENOR ORREGO UNIVERSIDAD PRIVADA ANTENOR ORREGO, ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL ESCUELA DE INGENIERÍA APLICACIÓN DEL MÉTODO DE ELEMENTOS FINITOS Y, caracteristicas y propiedades de los materiales, 017-Tesis-APLICACION DEL METODO DE DISEÑO LRFD (LOAD REDUCTION, FACTOR DESIGN ) CONTEMPLADO EN NORMA (2), UNIVERSIDAD DE EL SALVADOR FACULTAD MULTIDISCIPLINARIA ORIENTAL DPTO DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA, Diseño de Concreto Reforzado Jack C. McCormac Russell H. Brown CivilFree.com 8 edicion macorman, Diseno de Concreto Reforzado 8a Mc Cormac, ESTUDIO DE ALTERNATIVAS ESTRUCTURALES PARA EL TECHADO DE UN EDIFICIO DE OFICINAS, DISEÑO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES EN EDIFICIOS DE CONCRETO REFORZADO, PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ FACULTAD DE CIENCIAS E INGENIERÍA " ESTUDIO DE ALTERNATIVAS ESTRUCTURALES PARA EL TECHADO DE UN EDIFICIO DE OFICINAS " Tesis para optar el Título de Ingeniero Civil, que presenta el bachiller, ANÁLISIS Y DISEÑO DE LA SUPERESTRUCTURA DE UN PUENTE VIGA-LOSA DE CONCRETO ARMADO DE 20 METROS DE LONGITUD, SEGÚN NORMAS DE AASHTO STANDARD Y AASHTO LRFD, MEDIANTE LA APLICACIÓN DE RECURSOS INFORMÁTICOS, Diseño de Concreto Reforzado Jack C. McCormac Russell H. Brown 8 edicion, Diseño de Concreto Reforzado 8 edicion -, Diseño de concreto reforzado, 8va Edición Jack C. McCormac FREELIBROS.ORG, CANALES QUINONES CARLOS EDIFICIO SOTANO 12 PISOS 1, Diseno de Concreto Reforzado 8a Ed Mc Cormac, Tesis Diseno Estructural de una Institucion Educativa, UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA Facultad de Tecnología de la Construcción Curso de Obras Verticales ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DE UNA VIVIENDA DE DOS PLANTAS Tesina para optar al Título de, UNIVERSIDAD DE LOS ANDES FACULTAD DE INGENIERÍA ESCUELA DE CIVIL MÉRIDA – VENEZUELA, MANUAL DE presupuesto de OBRAS MUNICIPALES .pdf, Diseño Estructural - Roberto Meli Piralla. Resultados Los resultados una vez realizado el analisis estructural por computadora nos arrojan lo siguiente : DIAGRAMAS DE LA ENVOLVENTE Diagrama momento 3-3 Envolvente ( max ) DIAGRAMA DE FUERZAS AXIALES EN LA COLUMNAS DIAGRAMA DE FUERZA CORTANTE ( SHEAR 2-2 ) Peso de la estructura El peso de la estructura se puede obtener a partir de crear una combinación de cargas teniendo en cuenta el apartado de la norma técnica E-030 para un edificio tipo C y revisando los resultados de las reacciones en la base El peso de la estructura es 568 Tonf . Address: Copyright © 2023 VSIP.INFO. PREDIMENSIONAMIENTO DE COLUMNAS. Se aplican en los nudos, barras y en las áreas de las vigas o Viento en viguetas Viento en columnas. CAMPO Nº 136 DE QUILOS (CACABELOS). Tinglado Estructural con Cerramientos, 3.2. *D46=D45: Per 2 ½”x 2 ½” verde calibre 7 1.13. tensión norma CBH - 87. NAVE Industrial DE Almacenamiento 15x15 m; . elementos se realizara por el método de Estados Limites Últimos de la Informe geotécnico de la zona Una empresa externa será la responsable de evaluar las propiedades geotécnicas del recinto, realizar la estratigrafía y de calcular la resistencia del terreno. Volver a Estructuras II 1. NAVE INDUSTRIAL COEFICIENTE DE REDUCCION (R). Las columnas se han pre dimensionado con un área de 20cm2 y un momento de inercia de 700cm4 en la dirección fuerte y 350 cm4 en la débil. mm de espesor de alma. Documents. Proyecto : Localidad: ICA. Ft=0= 0= 1938 kg/cm² Deflexión por carga total (Def t): wt= 22 kg/cm Obteniéndose las siguientes cargas axiales en kilogramos. Para elementos de Hormigón Armado, Para cargas de Diseño: - Refuerzo de nave Industrial para montaje de puente grúa de mayor capacidad - Adquisición y montaje de puentes grúa . PER 2 ½” x 2 ½” verde; A= 10² d zapata = 45 cm Deflexión por carga total (Def t): wt= 4 kg/cm Sx= Mmax/Fb= 865 cm³ < 871 cm³ bien, Deflexión por carga viva (Def v): wv=15 kg/cm Tendrá 9 pórticos con una separación de 6 metros. PER 2 ½” x 2 ½” verde; A= 10² Ry= 2 cms Pmax= AFa= 12946 kgs > 7225 bien (81) 83 33 34 53, Cel. Our partners will collect data and use cookies for ad targeting and measurement. Click here to review the details. 3 NORMAS UTILIZADAS: E 0.20 – Norma de Cargas. 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1. Viernes, 21 de Enero de 2011, 1:32:22 PM Session 11- Comparative study of design software tools acce(i) ses session 11... analysis and design of telecommunication tower. ퟔퟐ∗ ퟎ. 1,3 1 (*) 1.9. PROPIEDADES DE LOS MATERIALES Definimos los siguientes materiales a usar en la estructura metalica Acero para barras : Utilizaremos un acero A36 con las siguientes características ; Peso por unidad de volumen : 7849kg/m3 Modulo de elasticidad ( E) : 20389 Coeficiente de poisson( U) = 0.3 Modulo cortante ( G) = 7841.93 Aluminio Utilizaremos aluminio para la cobertura del techo de la nave con las siguientes características : Peso por unidad de volumen : 2713 Modulo de elasticidad ( E ) : 7101 Coeficiente de poisson( U) = 0.33 Modulo cortante ( G) = 2669.55 Concreto Utilizaremos concreto para zapatas con las siguientes características : Peso por unidad de volumen : 2400kg/m3 Modulo de elasticidad ( E) : 2188.2 Coeficiente de poisson( U) = 0.2 Modulo cortante ( G) = 911.75 COMBINACIONES DE CARGA Las combinaciones de carga las introduciremos en el programa teniendo en cuenta la norma E-090 que nos indica las siguientes combinaciones de carga : En nuestro proyecto : Nuestro proyecto esta ubicado en la ciudad de ica por lo que tomaremos un valor de carga de nieve nula , asi como carga de lluvia nula . CARGA EXTERIOR DE VIENTO EN PAREDES VERTICALES. Deflexión por carga total (Def t): wt= 31 kg/cm Ft=0= 0= 1938 kg/cm² A= 74 cm² También se incluyen edificaciones cuyo colapso puede representar un riesgo adicional, como grandes hornos, depósitos de materiales FACTOR U 1,5 B Edificacione s Importantes C Edificacione s Comunes D Edificacione s Menores inflamables o tóxicos Edificaciones donde se reúnen gran cantidad de personas como teatros, estadios, centros comerciales, establecimientos penitenciarios, o que guardan patrimonios valiosos como museos, bibliotecas y archivos especiales. 64659 Monterrey, Nuevo León. Coeficiente de Kirchhoff, G = 114208 kp/cm ARMADURA. 60 1187 compresión Montante Esfuerzo por ángulo: N' = 16700/2 = 8350Kg. Tel. Teoria de las dos celulas, M09 S1 Mesoamérica PDF - material de apoyo, Diferencias entre los métodos clásicos y los métodos Instrumentales de análisis- Cabrera Segovia, Comunicacion-efectiva-en-el-trabajo compress, Cómo interpretar el test de la figura humana de Karen Machover, Examen, preguntas y respuestas - Huesos del cráneo, 183037545 Instructivo Turista Mundial Clasico, Practica 1 DETERMINACIÓN DE PUNTO DE FUSIÓN, MAPA Conceptual Niveles DE Organización DE LA Materia, Actividad integradora 2. Según informa Emergencias 112 Comunidad de Madrid, el accidente ha ocurrido a las cinco y media de la tarde en la calle Viento de la citada localidad. 퐴푠푚푖푛= 휌푚푖푛∗ 푏 ∗ 푑 = 0. En nuestro proyecto el valor de carga muerta impuesta ( debido a accesorios ,luminarias, etc y otros ) será de 30kg/ m2. D47=D44: P= 7225 kgs, L= 187 cms, compresión El pórtico frontal estará compuesto por los siguientes perfiles que se muestran PORTICO FRONTAL ( EJE 1-1) PORTICO POSTERIOR ( EJE 9-9 ) PORTICOS INTERMEDIOS ( EJE 2-2 AL EJE 8-8 ) ANALISIS SISMICO El análisis sísmico de la estructura metalica se realizara por el análisis estático de sismo en la dirección del Eje X y en el Eje y .Asi tenemos que para calcular la cortante en la base primero debemos hallar el coeficiente basal ZUCS/R V= ZUCS R *PESO SISMICO Z = factor de zona de nuestro proyecto ( Ica –zona3 ) S = parámetro de suelo de nuestro proyecto ( Suelo intermedio S2 ) C= factor de amplificación sísmica ( 2.5Tp / T) U= Factor por categoría de edificación ( nuestro proyecto es una edificación tipo C ) R = coeficiente de reducción de las tablas de sistemas estructurales ( Porticos ductiles con uniones resistente a momentos en el eje X-X y en el eje Y-Y arriostrado en cruz ).No evaluaemos desplazamientos relativos ( Drift ) . Techo de lmina KR-18 o similar con pendiente de 15% en el lado hacia Reforma y 10% de pendiente hacia Ft=0= 0= 1938 kg/cm² Pmax= 12144. Se utilizaran los criterios que recomienda la norma ANSI/AISC 360 – 10 en su 46 13094 compresión Diagonal izq Academia.edu no longer supports Internet Explorer. TFG_Carlos_Lara_Vilar.pdf (25.23Mb) Impacto. Pmax= AFa=13665 kgs > 13094 bien By accepting, you agree to the updated privacy policy. SERVICIOS DEL SIAPA PARA QUE EL SIAPA PUEDA PROPORCIONAR LOS SERVICIOS FUNDAMENTALES DE AGUA POTABLE, ALCANTARILLADO Y SANEAMIENTO SE REQUIERE CUMPLIR CON LOS REQUISITOS PREVIOS DE LOS . V h=V . Cuéntanos que trámites necesitas para poder ayudarte . Reforma Colonia Centro Monterrey, Nuevo Len Firma digital IGCSA Diseño a flexión PER 2 ½” x 2 ½” verde; A= 10² Pide presupuesto en menos de 1 minuto y gratis wt=Wt x a=(200 kg/m2) x (1 m)= 250 kg/m, Cargas puntuales en nudos interiores de la armadura: 12da ed. El periodo fundamental para cada dirección se estima con la siguiente expresión: T= hn Ct hn: Altura total de la edificación en metros. *Usar Per 6”x3” azul calibre 2 NORMA TCNICA DE EDIFICACIN E.020 CARGAS Fb=0= 0 3515= 2109 kg/cm² Esfuerzo permisible a flexión, Mmax= wt x L²/8= 128125 kgcm V 2 (¿¿ h) Ph=0.005 C ¿ BARLOVENTO: Como vemos que la inclinación de la cubierta es de 11º tendremos que usar los coeficientes de la tabla 1 (FACTORES DE FORMA) de 0.3 para presión y -0.7 para succión. Objeto del proyecto El objeto del presente proyecto tiene como finalidad efectuar los cálculos pertinentes del diseño de la nave industrial y su distribución en planta, además de la elección idónea de los . Memoria de Cálculo de Instalaciones Sanitarias. ASIGNACIÓN DE CARGAS A LOS ELEMENTOS TIPO VIGUETAS Definimos primero los estados de carga en la estructura de carga presente en la estructura. de 2013 - nov. de 2018 5 años 8 meses. Professional Member COMB3 (Cuando Actúa el viento en la Dirección X) Ct: Coeficiente para determinar el periodo predominante de un edificio Este coeficiente “c” se interpreta como el factor de amplificación de la respuesta estructural respecto de la aceleración en el suelo. Pmax= AFa=11262 kgs > 1597 bien Learn how we and our ad partner Google, collect and use data. Structural Design of Residential Buildings - Introduction. CUBIERTA La cubierta de la nave constará de pórticos a dos aguas, con una pendiente del 14º en cada vertiente y apoyada sobre pilares metálicos. de Wt=410 kg/m² de la cual 120 kg/m² corresponde a la carga viva. MEMORIA DE CLCULO DE UNA NAVE INDUSTRIAL 1 ANTECEDENTES El objetivo de la presente memoria de clculo consiste en dar a conocer los criterios utilizados para el anlisis y diseo de la estructura de un edificio para uso de coliseo de 03 pisos, cuyos planos (planta y elevacin), se presentan adjunto al presente, el coliseo est proyectado 85 ∗ 0 ∗200 ∗ 100 ∗ 45 2 ]=, La cuantía mínima de armado a flexión es: L/240= 4 cm > 3 cm bien. kL/Ry= 40; Fs=1; Fa=1676 kg/cm² Free access to premium services like Tuneln, Mubi and more. Codi: EM1047. TABLA N° 01 FACTORES DE ZONA ZONA Z 3 0,4 2 0,3 1 0,15 Figura 01. Def. Academia.edu no longer supports Internet Explorer. Mmax= wt x L²/8= 78125 kgcm 68 kgs > 3013 bien 45 ), De donde las dimensiones básicas serán: PREDIMENSIONAMIENTO DE CERCHA. Sx= Mmax/Fb= 613 cm³ < 694 cm³ bien, Deflexión por carga viva (Def v): wv= 6 kg/cm 59 1187 compresión Montante Páginas: 5 (1168 palabras) Publicado: 21 de noviembre de 2011. Carga total Wt= 620 kg/m². Cálculo de la Línea: ILUMI ENTRADA NAVE - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B1-Unip.o Mult.Falso Techo - Longitud: 50 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; o Acero de refuerzo Corrugado.- Para los elementos de hormigón Sorry, preview is currently unavailable. PREDIMENSIONAMIENTO DE VIGUETAS. Ft=0= 0= 1938 kg/cm² Carga total Wt= 190 kg/m², Carga total uniformemente distribuida en larguero: CAPTURAS DE PREDIMENCIONADO DE COLUMNAS (m) CAPTURAS DE PREDIMENCIONADO DE CERCHAS (m) CAPTURAS DE PREDIMENCIONADO DE VIGUETAS (m) CAPTURAS DE PREDIMENCIONADO DE ARRIOSTRE O TENSORES (m) 3 ASIGNACIÓN DE CARGAS. desfavorable) Ft=0= 0= 1938 kg/cm² Carga muerta total (D): 320 kg/m² IWSPKOXCDREAPGNQTAGURBFGUDOQPDBMRLZATEUWHDFMEXUGHCNNJIKF kL/Ry=79; Fs=1; Fa=1281 kg/cm² No se aplican a estructuras tipo péndulo invertido. A cada zona se asigna un factor Z según se indica en la Tabla N° 01. PER 6”x3” azul; A= 26 cm² Ry= 3 cms BARLOVENTO SOTAVENTO ESTADO Presión = 29.48 kg/m2 Succión = -22.12 kg/m2 VIENTO 1 VIENTO2 10 ANÁLISIS ESTRUCTURAL: El análisis estructural de la edificación se realizará mediante el software SAP2000 V.16 que resuelve diferentes tipos de estructuras haciendo uso de los elementos finitos como modelos matemáticos para la resolución de todo tipo de estructuras. E 0.60 – Norma de Concreto Armado (2009). L/240= 4 cm > 3 cm bien, Copyright © 2023 StudeerSnel B.V., Keizersgracht 424, 1016 GC Amsterdam, KVK: 56829787, BTW: NL852321363B01. A = (2*1) = 4 m2 > 3 m. Recalculada las dimensiones el esfuerzo máximo de reacción del suelo es: Las dimensiones en planta propuestas para la zapata son apropiadas: H zapata = 50 cm ; rec = 5 cm INDUSTRIAS GENESIS 1590119639351428292926 221232 35611 Para lo cual tenemos que el ancho tributario de las viguetas es de 2m. L/240= 2 cm > 2 cm bien, Momento máximo positivo: M= -m1+ rBx – ½ wtX²; dM/dx= rB- wtX=0 ; x=ra/wt= 4 mts, Propiedades geométricas de la viga propuesta: viga IPR 8"x8" 222 mm peralte 13 mm Def v = 5 wv L^4 / 384 EI = 0 cm Puerta del Sol 108 Carga viva (L): 120 kg/m² CVIENTO X – X (MÁS DESFAVORABLE), Coeficiente de Poisson, v = 0. B = 1 m Deflexión por carga total (Def t): wt=2 kg/cm *D50=D41: Per 2 ½”x 2 ½” verde calibre 7 D49=D42: P= -255 kgs. MEMORIA DESCRIPTIVA. We've encountered a problem, please try again. Pmax = 12828 kgs > 1187 bien, Carga axial máxima de compresión: P= 39855 kgs, L= 125 cms, CALCULO DE LA VELOCIDAD DE DISEÑO. 4.5.4 Edificación de baja altura con alta densidad de muros de ductilidad limitada. Our partners will collect data and use cookies for ad targeting and measurement. - Las excentricidades de carga son: El presente documento contempla el dimensionado y cálculo de las estructuras del almacén que se desea edificar. www.indusgenesis.com CALCULO DE LA CAMARA DE BOMBEO DE DESAGÜE CBD-01. El modelo de estructuras será por medio de elementos tipo “frame” que son los adecuados para modelar estructuras compuestas por barras. MEMORIA DE ESTRUCTURAS. Def t = 5 wt L^4 / 384 EI = 1 cm Fy= 2530 kg/cm² Fb=0= 0 3515= 2109 kg/cm² Esfuerzo permisible a flexión, wt= Wt x separación= 250 kg/m PER 6”x3” azul; A= 26 cm² memoria de calculo de nave industrial nave by anthony_ontiveros_3. CATEGORÍA DE LA EDIFICACIÓN (U). 39 -1241 tensión Diagonal der En el caso de estructuras de acero , por su peso propio relativamente bajo y grandes superficies expuestas a la acción del viento , estas pueden ser mas importantes que las cargas debido al sismo .Tendremos que hacer un análisis de el mapa que indica las curvas del valor promedio de la velocidad del viento y otros Aunque el viento tiene naturaleza dinámica , es satisfactorio tratar al viento como una carga estatica , siendo esta presión la que desarrola la siguiente ecuación ; La presiónes actuaran en la estructura ; viento eje x-x La presión P1 , esta es asignada directamente a las columnas de manera distribuida ( barlovento ); la presión calculada es multiplicada por el área tributaria del cerramiento o la distancia entre columnas .Entonces para las columnas de pórtico frontal y posterior se asigna una carga de 36kg/m ya que tienen menor área tributaria y a las columnas intermedias se asigna 72 kg/m. El sistema estructural utilizado consiste en pórticos de concreto armado formado por columnas circulares de 0.75m de diámetro unidas por vigas. En resumen, para Nave industrial utilizar lo siguiente: Usar canal polín monten C de 9 pulgadas calibre 16 a cada 1 m. Usar columna IPR Mipsa 12”x10” 310 mm de peralte, 16 de espesor de patín y 9. Specification ANSI/AISC 1 of 232 Memoria de calculo nave industrial 1 Jul. BRENDAGG2194. Carga total sobre larguero: Cada estructura debe ser clasificada de acuerdo con las categorías indicadas en la Tabla N° 03. Muros de ductilidad limitada (4.5.4). espesor alma y 20 mm espesor patín, A= 113 cm² Calculo electrico Nave Industrial. En caso contrario podrá usarse como (R) los valores establecidos en Tabla N°06 previa multiplicación por el factor de carga de sismo correspondiente. MEMORIA DE CÁLCULO. 50 -2948 tensión Diagonal izq Avenida Diego Montemayor y Reforma Fb=0= 0 2530= 1518 kg/cm², Momento máximo: 1120065 kg-cm 49 -255 tensión Diagonal izq Budget $250-750 USD. Carga viva (L): 310 kg/m² En nuestro caso solo acero A36, Asignación de las secciones de pre dimensionamiento. Nestor Luis Sanchez, design philosophy in structure design in civil engineering, EDUARDO H. PARE 10 METHODS TO AVOID WATER LEAKAGES ON BUILDING CONSTRUCTION, Session 5 design of rcc structural elements PROF YADUNANDAN, DESIGN OF RCC ELEMENTS SESSION 5 PROF. YADUNANDAN, INTRODUCTION TO STRUCUTRAL DESIGN RCC PRESENTATION. 0. !CONSTRUYENDO LA OBRA DEL 2. D38=D53: P= -4775 kgs. De la hoja de cálculo “PESO DE LA ESTRUCTURA” tenemos que el peso de la estructura es P=26971.82 kg. Se modelo la estructura de acuerdo a lo indicado anteriormente, aplicando las de ING. Deformaciones: las deformaciones globales de los distintos componentes de las Sendero de San Jerónimo *D40=D51: Per 2 ½”x 2 ½” verde calibre 7 DE CALCULO CALCULO DE ESTRUCTURA . kL/Ry= 85; Fs=1; Fa=1202 kg/cm² 310 328 7545; 601 601 9700; Cr. La expresión para el requisito de seguridad estructural es: Σλi Qi≤φRn (Suma de los productos de los efectos de las cargas y factores de carga) ≤(factor de resistencia)(resistencia nominal) (Los efectos de las cargas) ≤(la resistencia o capacidad del elemento estructural) Factores de carga y las combinaciones Donde U –la carga ultima D –cargas muertas (Dead load) L –cargas vivas (Live load) Lr –cargas vivas en techos (Roof Live load) S –cargas de nieve (Snow load) R –carga inicial de agua de lluvia o hielo (Rain water or ice load) W –fuerzas de viento (Wind load) E –Fuerzas de Sismo (Earthquake load) U = 1.4 D (Ecuación A 4‐1 del LRFD) U = 1.2D + 1.6L + 0.5(Lr o S o R) (Ecuación A 4‐2 del LRFD) Cuando hay cargas de impacto U = 1.2D + 1.6(Lr o S o R) + (0.5 Lr o 0.8 W) (Ecuación A 4‐3 del LRFD) U = 1.2D + 1.3W + 0.5L + 0.5(Lr o S o R) (Ecuación A 4‐4 del LRFD) U = 1.2D ±1.0E +0.5 L+0.2S (Ecuación A 4‐5 del LRFD) Existe un cambio en el valor de factor de carga para L en las combinaciones A4‐3, A 4‐4, A4‐5 cuando se trata de garajes, áreas de reuniones públicas y en todas las áreas donde la carga viva exceda de 100 psf, U = 1.2D + 1.6(Lro S o R)+(1.0 L o 0.8 W) (Ecuación A 4‐3’ del LRFD) U = 1.2D+1.3W+1.0L+0.5(Lro S o R) (Ecuación A 4‐4’ del LRFD) U = 1.2 D ±1.0 E + 1.0 L + 0.2S (Ecuación A 4‐5’ del LRFD) Cuando hay la posibilidad de levantamiento por las fuerzas de viento y sismo, U = 0.9 D ±(1.3 W o 1.0 E) (Ecuación A 4‐6 del LRFD) Las magnitudes de las cargas (D, L, Lr, etc.) En el cálculo de la estructura y su cimentación nos ayudaremos con un programa de cálculo La cubierta del techo es de láminas metálicas onduladas calibre 26. 100% (2) 100% encontró este documento útil (2 votos) 1K vistas 20 páginas. Las barras que componen la cercha han sido predimensionadas con un área de 10cm2. Cuerda inferior: tensión Proyecto donde se realiza el proceso de diseño y construcción de una nave industrial para el desarrollo de productos relacionados con la fabricación de interiores del Audi Q3. Enter the email address you signed up with and we'll email you a reset link. Se ha diseñado con 4 muelles de carga. Documento III Rosa Mª Cid Baena Memoria de cálculo Diseño de una nave industrial destinada a logística 86 -Verticales- 3) Barra 3 Como la barra es muy corta, 135cm, no se disponen llantas de ángulo intermedias, resistiendo separadamente, los dos ángulos que componen la pieza. o Viento eje (X – X) (velocidad = 42 m/s ≈ 153 km/hr) = Cviento x – x (mas Varios expertos de la zona se pondrán en contacto contigo para darte un presupuesto. kL/Ry= 72; Fs=1; Fa=1353 kg/cm² Pmax= AFt=19573 kgs > -1241 bien El peso sísmico es determinado adicionando el 25% de la carga viva a la carga muerta según norma. Fmax= AFt=51492 kgs > 39583 bien Curs acadèmic: 2018/2019 . Def. Albañilería Armada o Confinada (4.5.5). CORTANTE BASAL POR SISMO De nuestro análisis por sismo tenemos : SISMO X-X Vxx = 0.07*Pestructura Vxx= 0.07*568 = 39.76 tonf SISMO Y-Y Vy-y = 0.11*568 = 62.48 tonf Desplazamientos por sismo Analizamos los desplazamientos por sismo en los nudos de la parte superior de la estructura , entonces analizando el nudo en el caso de la envolvente se ha desplazado 0.03 mm en el eje x ( desplazamiento lateral ) que es aceptable. 47 7225 compresión Diagonal izq Student’s book ( PDFDrive ), Proyecto Modular Probabilidad y Estadistica, 8 Todosapendices - Tablas de tuberías de diferente diámetro y presiones. Según la clasificación que se haga de una edificación se usará un coeficiente de reducción de fuerza sísmica (R). IGC0304247H0 G10-10-10002: 1590119639351428292926 221232 35611 COMBINACIONES INTRODUCIDAS EN EL PROGRAMA VISTA DE LAS CARGAS INTRODUCIDAS CARACTERISTICAS DEL MODELO El modelo como se puede apreciar en la figura consta de 9 porticos de acero que están arriostrados lateralmente y en el techo mediante perfiles en cruz ( cruz san andres ) .Estas secciones se han diseñado siguiendo la norma AISC LRFD 93 usando el programa Etabs en su modulo diseño en acero . 3.- Enter the email address you signed up with and we'll email you a reset link. CARGA VIVA DE TECHO Lr = 10 Kg/m2. o Viento eje (Y – Y) (velocidad = 42 m/s ≈ 153 km/hr) = Cviento y – y Como se muestra a continuación. monterrey@indusgenesis.com 4.5.5 Para diseño por esfuerzos admisibles el valor de R será 6 (*) Estos coeficientes se aplicarán únicamente a estructuras en las que los elementos verticales y horizontales permitan la disipación de la energía manteniendo la estabilidad de la estructura. Lecture 10 s.s.iii Design of Steel Structures - Faculty of Civil Engineering ... IRJET- Seismic Response of Flat Slab Buildings with Shear Wall, Structural analysis and design of multi storey ppt. Para un ancho de 1 m: 2 ∗ 2 ∗ 1000∗ 100 L/360 = 2 cm > 1 cm bien PER 2 ½” x 2 ½” verde; A= 10² Ry= 2 cms Memoria de calculo de una nave industria y una edificacion - Nave industrial 25m x 25 m Datos: - Studocu Son calculos de una edificacion y una nave industrial sobre la estructura de acero y sus cargas, con un plano para los dos nave industrial 25m 25.00 datos: DescartarPrueba Pregunta a un experto Pregunta a un experto Iniciar sesiónRegístrate MEMORIA DE ESTRUCTURAS Se ha diseñado con 4 muelles de carga. Carga muerta azotea (Dazotea): 290 kg/m² Cobertura Ligera , peso 16.75kg/m2 MUROS DE ESTRUCTURA. Def v = wv L^4 / 384 EI = 1 cm Para nuestro caso la edificación es de categoría C, como se puede ver en la siguiente tabla. Lr = 58 kg/m2 (Sobrecarga de Montaje/Mantenimiento) = 0 58 tn/m, 퐍 = Reaccion vertical ~ 17 (ton) CARACTERISTICAS CONSTRUCTIVAS DE LA NAVE INDUSTRIAL La nave tendrá 16 m de luz y 54 m de largo. A continuación se muestra un cuadro de la determinación de las cargas distribuidas. By whitelisting SlideShare on your ad-blocker, you are supporting our community of content creators. Pmax= 44553> 11875 bien, 37 -9496 tensión Diagonal der 45 13094 compresión Diagonal der Valor Ancho o Luz L 22 Largo F 58 Distancia entre Arcos d 4.83 Fl, Memoria descriptiva del proyecto estructural Cálculo estructural y frente a incendio de nave industrial con perfiles de inercia variable para el almacenamiento de polietileno. 64 1187 compresión Montante CÁLCULO Y DISEÑO ELÉCTRICO DE UNA NAVE. 1.4. Mexicali Manejo de personal, y documentación de procesos de Operación y Calidad en DHR's . Address: Copyright © 2023 VSIP.INFO. Factor de Zona del Proyecto: 0.40 (ZONA 3) 1.6. WORKSHOP TECHNOLOGY- Shaper and Milling machine. CONSTRUCCIONES, S.A DE C.V. 3. b = 1 m PER 2 ½” x 2 ½” verde; A= 10² También se considerarán depósitos de granos y otros almacenes importantes para el abastecimiento. Los tipos de perfiles de suelos son cuatro: TIPO S1 S2 S3 S4 TABLA N° 02 PARAMETROS DEL SUELO DESCRIPCION Rocas o suelos muy rígidos Suelos intermedios Suelos flexibles o con estratos de gran espesor Condiciones excepcionales Tp(s) 0,4 0,6 S 1,00 1,20 0,9 1,40 * * Dónde: Tp: Periodo que define la plataforma del espectro para cada tipo de suelo. PER 2 ½” x 2 ½” verde; A= 10² Ry= 2 cms Pd= D x s x a= 625 kg, Se propone una sección canal polín monten C de Mipsa a cada 1, A= 6 cm² Fy= 2530 kg/cm² Con estos datos ya podemos calcular el cortante Basal (V). Def t = wt L^4 / 384 EI= 2 cm Jobs. Caudales de Contribución - 2040. Enjoy access to millions of ebooks, audiobooks, magazines, and more from Scribd. EBROAOKVYYYAMIMMPEQNTVUNCGOBUMUYEEWVNFANUNIP Maduracion folicular 2022. fluencia mínima de 4200 kp/cm2. 63 1187 compresión Montante La presión P4 se asigna a la superficie ( cobertura ) a barlovento La presión P5 se asigna a la superficie ( cobertura ) a sotavento VIENTO EJE Y-Y Seguimos el mismo procedimiento teniendo en cuenta donde se aplica cada presión . 65 1187 compresión Montante. calculo de nave industrial. 2 DESCRIPCION DEL TRABAJO: La presente memoria de cálculo tiene por finalidad dar a conocer los criterios utilizados para el análisis y diseño estructural de la edificación antes mencionada. Cuerda superior: INSERTAR UN DIBUJO DE EJES O DE LA GEOMETRIA DEL MODELO CON ACOTACIONES EN AUTOCAD Importación del modelo al software de cálculo 2 ASIGNACIÓN DE SECCIONES Y MATERIALES A continuación se muestran capturas de pantalla para especificar el modo de ingreso de materiales a la estructura. Este factor se interpreta como la aceleración máxima del terreno con una probabilidad de 10% de ser excedida en 50 años. *Usar Per 3”x3” blanco calibre 11 Dual (4.5.2). columnas según corresponda. considerando las condiciones de apoyo, las características de las secciones y la Tap here to review the details. V (¿¿ h)2 Ph=0.005 C ¿ BARLOVENTO: Como vemos que la inclinación de la cubierta es de 11º tendremos que usar los coeficientes de la tabla 1 (FACTORES DE FORMA) de 0.8 para succión. Es circunstancia esencial del matrimonio que los cónyuges vivan bajo el mismo techo I DEL BUQUE. . RiuNet repositorio UPV: Docencia: Trabajos académicos: ETSII - Trabajos académicos: Ver ítem; ZUCS V= P R Los valores de Z, U, C, S, R ya se han especificado en la parte correspondiente de parámetros sísmicos 0.4 x 1.0 x 2.5 x 1.4 V= P 6.0 El valor del peso de la edificación lo calculamos con el metrado de la estructura, en nuestro caso el software escogido para el modelado permite conocer el peso de la edificación. ( E-030 ) ANALISIS DEL VIENTO Toda estructura esta sujeto a la acción del viento , mas aun cuando se encuentran en zonas donde la velocidad del viento es significativa ,o son mas vulnerable a los efectos aerodinámicos . of 56. Los arriostres han sido modelados con una sección circular, de 3cm de diámetro. Contacto: N° de encargo: Empresa: N° de cliente: Fecha: 13.12.2012 Proyecto elaborado por: EISUR Alumbrado Nave Industrial 13.12.2012. D46=D45: P= 13094 kgs, L= 173 cms, compresión condición de servicio en la estructura. tensión . Análisis dimensional Laboratorio de Análisis Químico Instrumental Para Ingenieros, Ejemplo del estado de costos de producción y ventas, Cambridge English Empower A1. Nivel básico : Ingeniería, DISEÑO DE PORTICO PARA NAVE INDUSTRIAL CON PUENTE GRUA, PROYECTO BASICO y EJECUCION CONSTRUCCION de NAVE, ALMACEN y VESTUARIOS para CENTRO de ACONDICIONAMIENTO de RESIDUOS, PROYECTO BÁSICO Y DE EJECUCIÓN DE NAVE EN FINCA " EL SERRANILLO " (GUADALAJARA, Estructura de madera para cubiertas de viviendas, 017-Tesis-APLICACION DEL METODO DE DISEÑO LRFD (LOAD REDUCTION, FACTOR DESIGN ) CONTEMPLADO EN NORMA (2), Resistencia de los materiales consulta basica, Diseño y construcción de una nave industrial, Apuntes para una breve introducción a la RESISTENCIA DE MATERIALES, REGLAMENTO DE SEGURIDAD CONTRA LOS ESTABLECIMIENT OS INDUSTRIALES ANEXOS A LA MEMORIA, (2013) Diseño de dos naves industriales gemelas en el polígono Nord de Terrassa, UNIVERSIDAD CARLOS III DE MADRID ESCUELA POLITÉCNICA SUPERIOR DEPARTAMENTO DE MECÁNICA DE MEDIOS CONTINUOS CÁLCULO Y DISEÑO DE UNA NAVE INDUSTRIAL CON CUBIERTA FOTOVOLTAICA Y ENTREPLANTA, PROBLEMAS DE RESISTENCIA DE MATERIALES: Nivel básico 18, NAVE INDUSTRIAL DESTINADA A LA FABRICACIÓN DE TORNILLOS, Apuntes para una breve introducción a la RESISTENCIA DE MATERIALES y temas relacionados, Calculo y Diseno de la Estructura de un Centro Comercial, UNIVERSIDAD CARLOS III DE MADRID ESCUELA POLITÉCNICA SUPERIOR DISEÑO Y CÁLCULO DE LA ESTRUCTURA METÁLICA Y DE LA CIMENTACIÓN DE UNA NAVE INDUSTRIAL, Archivo 7 Libro Casas de madera Entramados, TRABAJO FIN DE GRADO PROYECTO BÁSICO Y DE EJECUCIÓN REHABILITACIÓN VIVIENDA EN ALBALÁ (CÁCERES, ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERÍAS AGRARIAS, DIRECTOR DEL TRABAJO FIN DE GRADO: DISEÑO DE UNA ESTACIÓN DE SERVICIO, ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERÍA DE CAMINOS, CANALES Y PUERTOS Y DE INGENIERÍA DE MINAS. Fb=0= 0 2530= 1518 kg/cm², Momento maximo: 931867 kg-cm MEMORIA 1. MEMORIA DE CALCULO NAVE INDUSTRIAL El Desplazamiento vertical en la cumbrera : -0.1 mm con respecto al eje z ( aceptable ) ANALISIS DE LAS REACCIONES POR VIENTO TABLE: Base Reactions Load Case/Combo Viento FX FY FZ MX MY MZ tonf tonf tonf tonf-m tonf-m tonf-m 4.03 12.879 203.06 193.51 102.02 2 2.6795 1 92 97 46 Desplazamiento lateral por viento : 0.0372mm ( aceptable ) X m Y m 0 Z m 0 0 Desplazamiento vertical en cumbrera por viento : 0.2 mm DISEÑO DE PERFILES PARA LAS COLUMNAS Y VIGAS , ETC Para el diseño se utiliza la norma AISC LRFD 93 y el programa etabs se encarga de seleccionar ,de un grupo de perfiles seleccionados para nuestras barras , el que soporte la demanda para dicho perfil ANALIZAREMOS LA SECCION : W18X60 Columnas pórtico frontal ETABS 2013 Steel Frame Design AISC LRFD 93 Steel Section Check (Strength Envelope) AISC LRFD 93 Steel Section Check (Strength Envelope) AISC LRFD 93 Steel Section Check (Strength Envelope) Element Details Level Element Section Combo Location Frame Type Classification Story1 C20 W18X60 ENVOLVENTE 3860.9 Moment Resisting Frame Seismic Design Code Parameters Φb Φc Φt Φv Φc,Angle 0.9 0.85 0.9 0.85 0.9 Section Properties A (mm²) I33 (mm⁴) r33 (mm) S33 (mm³) Av3 (mm²) Z33 (mm³) 11354.8 409571722.8 189.9 1771964.4 5649.7 2015608.9 J (mm⁴) I22 (mm⁴) r22 (mm) S22 (mm³) Av2 (mm²) Z22 (mm³) Cw (mm⁶) 903222.2 20853194.4 42.9 217193.7 4872.9 337573.5 1.03E+12 Material Properties E (kgf/mm²) fy (kgf/mm²) r22 (mm) α 20389.02 35.15 42.9 NA LLRF and Demand/Capacity Ratio L (mm) LLRF Stress Ratio Limit 0.806 0.95 4200.0 Demand/Capacity (D/C) Ratio (H1-1b) D/C Ratio Axial Ratio Flexural RatioMajor Flexural RatioMinor 0.799 0.059 + 0.726 + 0.015 Stress Check forces and Moments Location (mm) Pu (tonf) Mu33 (tonf-m) Mu22 (tonf-m) Vu2 (tonf) Vu3 (tonf) 3860.9 -16.9328 46.3036 0.15 -19.2376 -0.0793 Axial Force & Biaxial Moment Design Factors (H1-1b) L Factor K Cm B1 B2 Cb Major Bending 0.919 1.71 0.85 1 1 2.175 Minor Bending 0.919 1.202 0.85 1 1 Axial Force and Capacities Pu Force (tonf) ϕPnc Capacity (tonf) ϕPnt Capacity (tonf) 16.9328 144.0049 359.2452 Moments and Capacities Mu Moment (tonf-m) ϕMn Capacity (tonf-m) Major Bending 46.3036 63.7701 Minor Bending 0.15 10.3074 Shear Design Vu Force (tonf) ϕVn Capacity (tonf) Major Shear 19.2376 87.3626 0.22 Minor Shear 0.0793 101.2888 0.001 Stress Ratio VIGA W14X109 ( PORTICO FRONTAL ) ETABS 2013 Steel Frame Design AISC LRFD 93 Steel Section Check (Strength Summary) Element Details Level Element Location (mm) Combo Element Type Section Classification Story2 B41 2020.3 ENVOLVENTE Moment Resisting Frame W14X109 Compact Design Code Parameters Φb Φc Φt Φv Φc,Angle 0.9 0.85 0.9 0.85 0.9 Section Properties A (mm²) I33 (mm⁴) r33 (mm) S33 (mm³) Av3 (mm²) Z33 (mm³) 20645.1 516126967.7 158.1 2841952.8 13501.1 3146316.3 J (mm⁴) I22 (mm⁴) r22 (mm) S22 (mm³) Av2 (mm²) Z22 (mm³) Cw (mm⁶) 2963567.8 186055447.2 94.9 1003427.1 4843.5 1519080.8 5.409E+12 Material Properties E (kgf/mm²) fy (kgf/mm²) α 20389.02 35.15 NA Demand/Capacity (D/C) Ratio (H1-1b) D/C Ratio Axial Ratio Flexural RatioMajor Flexural RatioMinor 0.942 0.036 + 0.902 + 0.004 Stress Check Forces and Moments (H1-1b) (Combo ENVOLVENTE) Location (mm) Pu (tonf) Mu33 (tonf-m) Mu22 (tonf-m) Vu2 (tonf) Vu3 (tonf) 2020.3 47.6066 89.7629 0.1894 -70.4667 0.0373 Axial Force & Biaxial Moment Design Factors L Factor K Cm B1 B2 Cb Major Bending 0.914 1 1 1 1 2.16 Minor Bending 0.914 1 1 1 1 Axial Force and Capacities Pu Force (tonf) ϕPnc Capacity (tonf) ϕPnt Capacity (tonf) 47.6066 598.5652 653.173 Moments and Capacities Mu Moment (tonf-m) ϕMn Capacity (tonf-m) Major Bending 89.7629 99.5436 Minor Bending 0.1894 47.6198 Shear Design Vu Force (tonf) ϕVn Capacity (tonf) Major Shear 70.4667 86.8363 0.811 Minor Shear 0.0373 242.0505 1.539E-04 Stress Ratio VIGA W14X61 ( PORTICOS INTERMEDIOS ) ETABS 2013 Steel Frame Design AISC LRFD 93 Steel Section Check (Strength Summary) Element Details Level Element Location (mm) Combo Element Type Section Classification Story2 B300 222 ENVOLVENTE Moment Resisting Frame W14X61 Compact Design Code Parameters Φb Φc Φt Φv Φc,Angle 0.9 0.85 0.9 0.85 0.9 Section Properties A (mm²) I33 (mm⁴) r33 (mm) S33 (mm³) Av3 (mm²) Z33 (mm³) 11548.4 266388112.4 151.9 1509024.6 6935.5 1671480.5 J (mm⁴) I22 (mm⁴) r22 (mm) S22 (mm³) Av2 (mm²) Z22 (mm³) Cw (mm⁶) 911546.8 44536762.5 62.1 350683.2 3362.9 537495.7 1.268E+12 Material Properties E (kgf/mm²) fy (kgf/mm²) α 20389.02 35.15 NA Demand/Capacity (D/C) Ratio (H1-1b) D/C Ratio Axial Ratio Flexural RatioMajor Flexural RatioMinor 0.932 0.018 + 0.913 + 1.63E-04 Stress Check Forces and Moments (H1-1b) (Combo ENVOLVENTE) Location (mm) Pu (tonf) Mu33 (tonf-m) Mu22 (tonf-m) Vu2 (tonf) Vu3 (tonf) 222 -6.8335 -48.3039 0.0027 -20.3008 -0.0012 Axial Force & Biaxial Moment Design Factors L Factor K Cm B1 B2 Cb Major Bending 0.984 1 0.85 1 1 1.051 Minor Bending 0.143 1 0.85 1 1 Axial Force and Capacities Pu Force (tonf) ϕPnc Capacity (tonf) ϕPnt Capacity (tonf) 6.8335 186.7076 365.3687 Moments and Capacities Mu Moment (tonf-m) ϕMn Capacity (tonf-m) Major Bending 48.3039 52.8825 Minor Bending 0.0027 16.6424 Shear Design Vu Force (tonf) ϕVn Capacity (tonf) Major Shear 20.3008 60.2909 0.337 Minor Shear 0.0012 124.341 9.942E-06 Stress Ratio CORREAS W6X9 ETABS 2013 Steel Frame Design AISC LRFD 93 Steel Section Check (Strength Summary) Element Details Level Element Location (mm) Combo Element Type Section Classification Story2 B254 1714.3 ENVOLVENTE Moment Resisting Frame W6X9 Compact Design Code Parameters Φb Φc Φt Φv Φc,Angle 0.9 0.85 0.9 0.85 0.9 Section Properties A (mm²) I33 (mm⁴) r33 (mm) S33 (mm³) Av3 (mm²) Z33 (mm³) 1729 6826195.4 62.8 91101 910.9 102091.4 J (mm⁴) I22 (mm⁴) r22 (mm) S22 (mm³) Av2 (mm²) Z22 (mm³) Cw (mm⁶) 16857.4 915709.1 23 18300.3 647.1 28185.8 4755313148 Material Properties E (kgf/mm²) fy (kgf/mm²) α 20389.02 25.31 NA Demand/Capacity (D/C) Ratio (H1-1b) D/C Ratio Axial Ratio Flexural RatioMajor Flexural RatioMinor 0.091 0.069 + 0.019 + 0.002 Stress Check Forces and Moments (H1-1b) (Combo ENVOLVENTE) Location (mm) Pu (tonf) Mu33 (tonf-m) Mu22 (tonf-m) Vu2 (tonf) Vu3 (tonf) 1714.3 5.4595 0.0447 0.0015 -0.0058 0.0026 Axial Force & Biaxial Moment Design Factors L Factor K Cm B1 B2 Cb Major Bending 1 1 1 1 1 1.228 Minor Bending 0.429 1 1 1 1 Axial Force and Capacities Pu Force (tonf) ϕPnc Capacity (tonf) ϕPnt Capacity (tonf) 5.4595 27.7751 39.3863 Moments and Capacities Mu Moment (tonf-m) ϕMn Capacity (tonf-m) Major Bending 0.0447 2.3256 Minor Bending 0.0015 0.6253 Shear Design Vu Force (tonf) ϕVn Capacity (tonf) Major Shear 0.0058 8.3529 0.001 Minor Shear 0.0026 11.7577 2.25E-04 ARRIOSTRAMIENTO LATERALES W14X22 Stress Ratio ETABS 2013 Steel Frame Design AISC LRFD 93 Steel Section Check (Strength Summary) Element Details Level Element Location (mm) Combo Element Type Section Classification Story1 D11 2900 ENVOLVENTE Moment Resisting Frame W14X22 Compact Design Code Parameters Φb Φc Φt Φv Φc,Angle 0.9 0.85 0.9 0.85 0.9 Section Properties A (mm²) I33 (mm⁴) r33 (mm) S33 (mm³) Av3 (mm²) Z33 (mm³) 4187.1 82830053.7 140.6 476062.2 1801.1 544050.5 J (mm⁴) I22 (mm⁴) r22 (mm) S22 (mm³) Av2 (mm²) Z22 (mm³) Cw (mm⁶) 86576.1 2913620 26.4 45883.8 2032.9 71939.2 8.369E+10 Material Properties E (kgf/mm²) fy (kgf/mm²) α 20389.02 35.15 NA Stress Check Message - kl/r > 200 Demand/Capacity (D/C) Ratio (H1-1a) D/C Ratio Axial Ratio Flexural RatioMajor Flexural RatioMinor 0.433 0.401 + 0.03 + 0.003 Stress Check Forces and Moments (H1-1a) (Combo ENVOLVENTE) Location (mm) Pu (tonf) Mu33 (tonf-m) Mu22 (tonf-m) Vu2 (tonf) Vu3 (tonf) 2900 -5.2068 -0.2143 -0.0063 -0.1199 -0.0023 Axial Force & Biaxial Moment Design Factors L Factor K Cm B1 B2 Cb Major Bending 0.5 1 0.85 1 1 1.55 Minor Bending 1 1 1 1.426 1 Axial Force and Capacities Pu Force (tonf) ϕPnc Capacity (tonf) ϕPnt Capacity (tonf) 5.2068 12.9925 132.4717 Moments and Capacities Mu Moment (tonf-m) ϕMn Capacity (tonf-m) Major Bending 0.2143 6.3257 Minor Bending 0.0063 2.1775 Shear Design Vu Force (tonf) ϕVn Capacity (tonf) Major Shear 0.1199 36.4464 0.003 Minor Shear 0.0023 32.2901 7.228E-05 VIGAS ( PORTICO FRONTAL ) W12X14 ETABS 2013 Steel Frame Design Stress Ratio AISC LRFD 93 Steel Section Check (Strength Summary) Element Details Level Element Location (mm) Combo Element Type Section Classification Story2 B10 1010.2 ENVOLVENTE Moment Resisting Frame W12X14 Compact Design Code Parameters Φb Φc Φt Φv Φc,Angle 0.9 0.85 0.9 0.85 0.9 Section Properties A (mm²) I33 (mm⁴) r33 (mm) S33 (mm³) Av3 (mm²) Z33 (mm³) 2683.9 36878104.3 117.2 244015.8 960.5 285134.9 J (mm⁴) I22 (mm⁴) r22 (mm) S22 (mm³) Av2 (mm²) Z22 (mm³) Cw (mm⁶) 29302.7 982306.2 19.1 19482.9 1535.5 31135.4 2.147E+10 Material Properties E (kgf/mm²) fy (kgf/mm²) α 20389.02 35.15 NA Demand/Capacity (D/C) Ratio (H1-1b) D/C Ratio Axial Ratio Flexural RatioMajor Flexural RatioMinor 0.154 0.04 + 0.109 + 0.005 Stress Check Forces and Moments (H1-1b) (Combo ENVOLVENTE) Location (mm) Pu (tonf) Mu33 (tonf-m) Mu22 (tonf-m) Vu2 (tonf) Vu3 (tonf) 1010.2 6.8632 0.8744 0.0044 1.1299 -0.0151 Axial Force & Biaxial Moment Design Factors L Factor K Cm B1 B2 Cb Major Bending 1.78 1 1 1 1 1.149 Minor Bending 0.89 1 1 1 1 Axial Force and Capacities Pu Force (tonf) ϕPnc Capacity (tonf) ϕPnt Capacity (tonf) 6.8632 42.0294 84.9125 Moments and Capacities Mu Moment (tonf-m) ϕMn Capacity (tonf-m) Major Bending 0.8744 8.011 Minor Bending 0.0044 0.9246 Shear Design Vu Force (tonf) ϕVn Capacity (tonf) Stress Ratio Major Shear 1.1299 27.5285 0.041 Minor Shear 0.0151 17.2198 0.001 COLUMNAS ( POSTERIOR ) W14X109 ETABS 2013 Steel Frame Design AISC LRFD 93 Steel Section Check (Strength Summary) Element Details Level Element Location (mm) Combo Element Type Section Classification Story2 C46 5565.2 DStlS1 Moment Resisting Frame W14X109 Compact Design Code Parameters Φb Φc Φt Φv Φc,Angle 0.9 0.85 0.9 0.85 0.9 Section Properties A (mm²) I33 (mm⁴) r33 (mm) S33 (mm³) Av3 (mm²) Z33 (mm³) 20645.1 516126967.7 158.1 2841952.8 13501.1 3146316.3 J (mm⁴) I22 (mm⁴) r22 (mm) S22 (mm³) Av2 (mm²) Z22 (mm³) Cw (mm⁶) 2963567.8 186055447.2 94.9 1003427.1 4843.5 1519080.8 5.409E+12 Material Properties E (kgf/mm²) fy (kgf/mm²) α 20389.02 35.15 NA Demand/Capacity (D/C) Ratio (H1-1a) D/C Ratio Axial Ratio Flexural RatioMajor Flexural RatioMinor 0.727 0.369 + 0.356 + 0.002 Stress Check Forces and Moments (H1-1a) (Combo DStlS1) Location (mm) Pu (tonf) Mu33 (tonf-m) Mu22 (tonf-m) Vu2 (tonf) Vu3 (tonf) 5565.2 -80.1928 -39.9117 -0.1216 11.1465 0.031 Axial Force & Biaxial Moment Design Factors L Factor K Cm B1 B2 Cb Major Bending 0.941 1.213 0.378 1 1 2.184 Minor Bending 0.941 2.035 0.434 1 1 Axial Force and Capacities Pu Force (tonf) ϕPnc Capacity (tonf) ϕPnt Capacity (tonf) 80.1928 217.5067 653.173 Moments and Capacities Mu Moment (tonf-m) ϕMn Capacity (tonf-m) Major Bending 39.9117 99.5436 Minor Bending 0.1216 47.6198 Shear Design Vu Force (tonf) ϕVn Capacity (tonf) Major Shear 11.1465 86.8363 0.128 Minor Shear 0.031 242.0505 1.279E-04 Stress Ratio COLUMNAS W18X60 INTERMEDIAS ETABS 2013 Steel Frame Design AISC LRFD 93 Steel Section Check (Strength Summary) Element Details Level Element Location (mm) Combo Element Type Section Classification Story1 C29 3860.9 ENVOLVENTE Moment Resisting Frame W18X60 Seismic Design Code Parameters Φb Φc Φt Φv Φc,Angle 0.9 0.85 0.9 0.85 0.9 Section Properties A (mm²) I33 (mm⁴) r33 (mm) S33 (mm³) Av3 (mm²) Z33 (mm³) 11354.8 409571722.8 189.9 1771964.4 5649.7 2015608.9 J (mm⁴) I22 (mm⁴) r22 (mm) S22 (mm³) Av2 (mm²) Z22 (mm³) Cw (mm⁶) 903222.2 20853194.4 42.9 217193.7 4872.9 337573.5 1.03E+12 Material Properties E (kgf/mm²) fy (kgf/mm²) α 20389.02 35.15 NA Demand/Capacity (D/C) Ratio (H1-1b) D/C Ratio Axial Ratio Flexural RatioMajor Flexural RatioMinor 0.799 0.058 + 0.726 + 0.015 Stress Check Forces and Moments (H1-1b) (Combo ENVOLVENTE) Location (mm) Pu (tonf) Mu33 (tonf-m) Mu22 (tonf-m) Vu2 (tonf) Vu3 (tonf) 3860.9 -16.7635 -46.3013 0.1502 19.2322 -0.0793 Axial Force & Biaxial Moment Design Factors L Factor K Cm B1 B2 Cb Major Bending 0.919 1.71 0.85 1 1 2.191 Minor Bending 0.919 1.202 0.85 1 1 Axial Force and Capacities Pu Force (tonf) ϕPnc Capacity (tonf) ϕPnt Capacity (tonf) 16.7635 144.0049 359.2452 Moments and Capacities Mu Moment (tonf-m) ϕMn Capacity (tonf-m) Major Bending 46.3013 63.7701 Minor Bending 0.1502 10.3074 Shear Design Vu Force (tonf) ϕVn Capacity (tonf) Major Shear 19.2322 87.3626 0.22 Minor Shear 0.0793 101.2888 0.001 Stress Ratio. 3. Sxe= 871 cm³ CONDICIONES LOCALES (TP y S) Según la Norma E.030, los perfiles de suelo se clasifican tomando en cuenta las propiedades mecánicas del suelo, el espesor del estrato, el período fundamental de vibración y la velocidad de propagación de las ondas de corte. Se han pre dimensionado con un área de 10 cm2. Lecture 2 s.s. iii continuare Design of Steel Structures - Faculty of Civil E... Lecture 3 s.s. iii Design of Steel Structures - Faculty of Civil Engineering ... Rcc design and detailing based on revised seismic codes, Cálculo de cimentaciones de naves industriales, Diseño galpónes industriales mapa conceptual_geovanna_maldonado, Estructuras Compuestas Por Elementos Tipo Cercha - Ing. Edificaciones comunes, cuya falla ocasionaría pérdidas de cuantía intermedia como viviendas, oficinas, hoteles, restaurantes, depósitos e instalaciones industriales cuya falla no acarree peligros adicionales de incendios, fugas de contaminantes, etc. Mapa de Zonificación Sísmica Para nuestro proyecto, la edificación se encuentra ubicada en el departamento de Ica, provincia de Chincha, distrito de Chincha Baja la cual se encuentra ubicada en la Zona 3 según nuestro mapa de zonificación sísmica. 11 DISEÑO DE CERCHAS: 12 DISEÑO DE COLUMNAS: 13 DISEÑO DE CIMENTACIONES: Las cimentaciones estarán conformadas por zapatas aisladas.
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